石油化工设备技术

2018年, 第39卷, 第6期　刊出日期：2018-11-15

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炼油装置长周期运行管理技术

王建军;吕伟

2018 (6): 1-4. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.06.001

摘要 ( 535 )

PDF（pc）(1008713KB) ( 478 )

炼油装置从“三年一修”到“四年一修”有较大难度,尤其是全厂或系列装置整体实现“四年一修”更是需要全方位、多角度强化设备管理.文章总结提炼了多项有效提升设备管理水平、延长装置运行周期的管理方法和管理技术.从设备及管道的腐蚀防护、外委检维修队伍规范、大检修、专业管理以及四新技术应用等方面分析问题、制定措施,提升设备管理水平、保障装置长周期运行.

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法兰与锥形封头直连的应力分析

于桂昌

2018 (6): 5-10. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.06.002

摘要 ( 493 )

PDF（pc）(7891606KB) ( 45 )

文章对带颈对焊法兰与锥形封头直连结构进行了有限元分析,研究了各个参数对直连结构内应力分布的影响,并与带颈对焊法兰和锥形封头之间加筒节的结构进行了对比,结果表明,半锥顶角、过渡段转角半径对直连结构内的应力有较大的影响.同时还考察了直连结构法兰密封面的密封性,为带颈对焊法兰与锥形封头直连结构设计提供有效参考.

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超标半圆管夹套容器计算方法

吴冬梅;张文立;张来玲;孙琳峰;孙端平

2018 (6): 11-14. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.06.003

摘要 ( 362 )

PDF（pc）(5521122KB) ( 350 )

文章阐述了采用有限元方法进行半圆管夹套容器计算的过程,并将有限元分析结果与HG/T20582中的图表进行了比较,发现在半圆管厚度取值较小时,有限元计算得出的当量K值与HG/T20582图表匹配很好,并在此结论基础上,给出了目前常见的半圆管外径？168mm夹套容器的K值图,作为对HG/T20582图表的补充,供工程设计人员参考.同时对半圆管夹套容器的受力进行了分析讨论,认为半圆管间距越小、厚度相对于壳体厚度越大,采用有限元方法进行轻量化设计的必要性就越大.

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固定管板式换热器管板的应力分析和强度评定

陈一鸣;王宏;王兆蕊;栾德玉

2018 (6): 15-18. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.06.004

摘要 ( 458 )

PDF（pc）(9285573KB) ( 80 )

利用有限元软件ANSYS Workbench17.0对固定管板式换热器的管板在管程单独作用、壳程单独作用、管程和温差同时作用、壳程和温差同时作用、管程和壳程同时作用以及管程、壳程和温差同时作用的多种工况下进行应力分析和强度评定.结果表明：在管程和温差同时作用的工况下,管板的等效应力最大值出现在管板与筒体相连接的部位;管板最大变形量出现在管板外边缘.采用线处理法对应力进行当量线性化处理,验证管板结构强度合格.

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浅谈分段式循环气冷却器的设计要点

于兰;闫东升

2018 (6): 19-21. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.06.005

摘要 ( 233 )

PDF（pc）(2496018KB) ( 312 )

针对首次需要工程化的分段式循环气冷却器,文章首先分析了强度设计必须考虑的六种设计工况,其次进行了热膨胀分析,即使用ANSYS分析得到设备的温度场分布,然后进行热G结构耦合,计算得到分段式循环气冷却器中间两块管板在不同工况下的位移值,进而判断两块管板间预留的间隙是否足够.同时还指出分段式循环气冷却器在结构设计、压力试验、备品备件、设备的拆装和组对、设备支撑等方面应考虑的内容,并分别给出了建议.

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国内内浮顶结构特点及常用附件设计

钟嘉发;王菲;孙世雄

2018 (6): 22-24. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.06.006

摘要 ( 367 )

PDF（pc）(1824989KB) ( 576 )

文章介绍了目前国内外较常使用的几种储罐内浮顶形式（包括以浮筒式内浮顶为代表的非全液面接触浮顶和以浮箱式内浮顶、金属复合板内浮顶、金属蜂窝板内浮顶为代表的全液面接触浮顶）和主要特点,分析了浮筒式内浮顶在使用中存在的不足以及浮箱式内浮顶等全接触式内浮顶的优点,阐述了常用的浮筒式内浮顶的浮力要求并给出浮筒数计算公式,同时对目前常用的内浮顶附件（如量油采样口、泡沫堰板、静电导出装置）的设置进行探讨,并提出相应的合理化建议.

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热冲压半球形封头成形减薄率分析

邵将;李艳丽;吴捷

2018 (6): 25-27. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.06.007

摘要 ( 395 )

PDF（pc）(1952791KB) ( 414 )

大多数封头制造厂,根据制造经验,冲压成形半球封头减薄率取值为13%～15%,然而实际检测数据显示,大部分封头的实际减薄率远小于此值,其取值过于保守.通过统计和分析大量的封头数据,找到了影响减薄率的主要因素,通过分析各种因素与减薄率之间的关系,建立了一种更加客观的封头减薄率取值方法.相比经验取值法,此方法所得的减薄率更接近封头的实际减薄率,且能确保封头成形后的最小厚度,既规避了封头成形厚度不足的风险,又可以提高材料的利用率,降低容器制造厂的材料成本.

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乙烯装置低温膨胀机-再压缩机的工程设计探讨

李金波

2018 (6): 28-32.

摘要 ( 190 )

PDF（pc）(3458691KB) ( 709 )

简要介绍了采用高压脱甲烷工艺的乙烯装置中尾气膨胀-再压缩系统的工艺流程,认为在尾气膨胀G再压缩机的工程设计中需要重点考虑低温和高转速这两个特点.文章介绍了转子系统的选材、加工和安装方式,分析了传统润滑油轴承和主动磁力轴承的特点,建议乙烯装置的膨胀机G再压缩机设计时优先选择磁力轴承;此外,还对密封系统、机组调节、防喘振系统等方面的工程设计进行了总结.

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重整装置汽轮机高效运行研究与实践

罗超华

2018 (6): 33-36. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.06.009

摘要 ( 310 )

PDF（pc）(4375424KB) ( 330 )

根据重整装置汽轮机排汽管道存在U形弯的实际配管情况,提出采用正压气水组合严密性试验的方法,对汽轮机与排汽管道进行有效隔离,快速检测汽轮机排汽系统的漏点,在工程实践中取得了良好效果,使汽轮机真空试验一次合格.在装置正常运行时,及时消除了排汽系统漏点以及抽气器故障,使重整装置汽轮机的排汽压力一直低于设计值,处于高效运行状态,产生了显著的经济效益.

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双泵头国产化高速离心泵设计分析

陈通励;韩安达

2018 (6): 37-39. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.06.010

摘要 ( 159 )

PDF（pc）(5335820KB) ( 351 )

高速离心泵在20世纪由美国开始运用于石油化工领域.随着石化领域的蓬勃发展,高速离心泵也随之得到大力推广.其通过齿轮进行增速,有两级增速和单级增速2种方式,同时为了满足高扬程的需求,也存在由一个低速轴带动两个高速轴的多级高速离心泵型式.文章主要描述了目前国内首台采用双泵头型式的多级高速离心泵的设计情况.

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高背压汽轮机在石油化工行业中的应用

姚福锋;喻世军;王超;赵俊波;崔志宁

2018 (6): 40-42. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.06.011

摘要 ( 253 )

PDF（pc）(1764928KB) ( 337 )

利用高背压汽轮机替代原电动机驱动锅炉给水泵,同时替代原减温减压器将高温高压（9.8MPa,540℃）蒸汽转化为中温中压（3.7MPa,434℃）的工艺用汽,实现了能源的梯级利用,大幅提高了能源利用率.该机组于2016年正式投入运行,迄今为止,运行平稳,节能效果明显.机组投运后,每年节约电量约608万kWh,经济效益约516.8万元.

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企业标准《中国石化炼化工程建设标准》（第二批）送审稿审查会

黄萍;曾小军

2018 (6): 42-42.

摘要 ( 237 )

PDF（pc）(1020632KB) ( 262 )

2018年9月18日至21日,中国石化集团有限公司工程部在银川主持召开《中国石化炼化工程建设标准》（第二批）送审稿审查会.会议由中国石化工程建设有限公司组织,中石化广州工程有限公司、中石化上海工程有限公司、中石化宁波工程有限公司、中石化南京工程有限公司、中国石化设备设计技术中心站、中国石化工艺设计技术中心站等8家单位的29名代表参加了会议.

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催化余热锅炉低温省煤器炉管弯头泄漏失效分析

郭庆云;王强

2018 (6): 43-48. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.06.012

摘要 ( 275 )

PDF（pc）(8529451KB) ( 22 )

催化装置余热锅炉（简称余锅）为利用再生烟气的余热,向装置汽轮机及生产工艺提供所需蒸汽的设备.低温省煤器位于余热锅炉的低温段.由于烟气中S、水蒸气和粉尘的作用,低温省煤器炉管容易发生腐蚀失效.文章通过对低温省煤器进行宏观检查,测厚,化学成分分析,金相组织检验,低温省煤器进、出口温度以及露点温度计算等,确定其炉管弯头泄漏失效的主要原因是硫酸露点腐蚀,并对此给出材质升级、炉墙密闭、提高进水温度等建议.

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炼油厂制氢转化炉完整性评价方法研究（一）炉管损伤部位分布特征研究

孙国豪;李振杰;张云来;谷刚;朱秉奎

2018 (6): 49-53. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.06.013

摘要 ( 222 )

PDF（pc）(6815620KB) ( 312 )

制氢转化炉炉管在高温火焰、烟气等环境下运行,炉管易产生损伤.文章分析了转化炉管3次水浸超声波检测的结果,并结合转化炉结构和运行情况,研究了炉管损伤部位的分布特点,阐述了这一特点产生的原因,提出了在转化炉运行时巡检、炉管水浸超声波检测及其它方法检测炉管时应优先考虑的炉管检测部位,提高炉管检测的有效性,确保转化炉安全平稳运行.

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不锈钢复合材料焊接顺序工艺研究

宋纯民;唐元生;张桂红;曾小军;路滨

2018 (6): 54-59. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.06.014

摘要 ( 323 )

PDF（pc）(8195282KB) ( 27 )

不锈钢复合材料由一定壁厚的基层（碳钢或合金钢）和较薄的不锈钢复层组成,基层用来保证力学性能,复层常用来保证对介质的耐腐蚀性能.目前,该材料已越来越多地应用到石油石化装置中.多年来,不锈钢G碳素钢复合材料盖面层焊接工艺在施工中经常混淆使用,专家也对混淆焊接的焊缝质量存在疑虑.文章对两种在施工现场经常使用的焊接工艺所得到的焊缝进行了试验研究.

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线性低密度聚乙烯反应器热电偶银钎焊密封技术

牛迎战;曾业华;林猛;金冶

2018 (6): 60-62. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.06.015

摘要 ( 380 )

PDF（pc）(2051063KB) ( 338 )

银钎焊不仅能获得可靠的强度和良好的抗腐蚀性,而且焊接时的温度并不太高,能使被焊金属保持原来的金相结构,发生的机械性能变化和结构变形也比较少.热电偶内部含有电子元件,热敏性强,焊接时存在难度.文章介绍了银钎焊技术在国内某大乙烯建设项目中、线性低密度聚乙烯反应器一体化温度变送器热电偶与护套之间焊接密封上的成功应用,可为同类部件的焊接提供借鉴.

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裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶系统防腐措施评价及优化

赵敏;马红杰

2018 (6): 63-66. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.06.016

摘要 ( 307 )

PDF（pc）(2189491KB) ( 385 )

裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶系统设备及管道腐蚀严重,采用工艺防腐蚀措施后,防腐效果仍不理想.因此从缓蚀剂的加注位置、加注量及缓蚀剂性能等方面对工艺防腐蚀措施进行了分析评价,认为加注点位于脱戊烷塔顶馏出线的垂直段、加注量未达到10~20mg/L、缓蚀剂没有中和功能等是防腐效果不好的主要原因.现场调整仅提高缓蚀剂注入量后,防护效果依然不佳,更换为中和型缓蚀剂后,防腐效果明显改善.建议现场条件允许后,将加注位置调整为馏出线的水平段,进一步抑制塔顶系统设备及管道的腐蚀.

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