石油化工设备技术

2017年, 第38卷, 第6期　刊出日期：2017-12-01

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ABSTRACTS

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2017 (6): 0-I0004.

摘要 ( 95 )

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静设备

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GB 150—2011液压试验压力相关问题探讨

元少昀

2017 (6): 1-7. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2017.06.001

摘要 ( 465 )

PDF（pc）(2597714KB) ( 391 )

液压试验对确保压力容器的的产品质量具有重要作用,但工程中普遍存在试验压力取值不足的现象,其后果是液压试验没有发挥应有的作用。本文分析了造成试验压力不足的三个主要原因：螺栓参与确定最小许用应力比、材料许用应力的取值限于受抗拉强度和屈服强度控制的最小值、试验压力未考虑厚度裕量的影响。最后提出了相应的解决措施。

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板壳理论在压力容器强度设计中的经典应用之四（上）——管壳式热交换器管板变通计算的原理与应用（上）

闫东升;周耀;桑如苞

2017 (6): 8-14. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2017.06.002

摘要 ( 384 )

PDF（pc）(1564567KB) ( 265 )

通过分析固定管板、浮头管板和填函管板以及U形管板周边剪力和弯矩的状况,指出七种管板周边剪力和弯矩的差别与联系,同时阐明了＂差别＂对管板应力的影响。以此为基础,利用变通方法对五种特定管板进行了计算,证实了管板周边剪力和弯矩对管板应力的作用,由此决定了各种管板受力的优劣。结果显示,所述管板受力状况由好到差依次为：固定埋焊管板、浮头埋焊管板、浮头夹持管板、U形埋焊管板和U形夹持管板。此外,对于所述各种管板如何利用SW6软件中的固定埋焊管板模块进行便捷变通计算,给出了具体说明。

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超声空化对SK型静态混合器传质传热的影响

罗鸣;于新丽;刘备;杨雪峰;孙铁

2017 (6): 15-18. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2017.06.003

摘要 ( 273 )

PDF（pc）(2328230KB) ( 45 )

为了研究超声空化对静态混合器传质传热的影响,以SK型静态混合器为研究对象,运用FLUENT软件对混合器内浓度场、温度场进行数值模拟。模拟结果表明：在超声空化的作用下,流体的混合速率有了大幅提升,传质过程得到显著加强;混合流温度实现均一的过程也有所缩短,传热效率得到提高。

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叶片式气液分离器的设计及应用

朱亚林

2017 (6): 19-23. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2017.06.004

摘要 ( 306 )

PDF（pc）(360376KB) ( 439 )

文章对丝网除沫器和叶片式分离器这两种主流分离元件的设计、性能和应用进行了介绍、分析和总结。对比丝网除沫器,重点介绍了叶片式气液分离器的分离原理,讨论了其设计特点、性能和应用特性。提出从不同的介质进料方向区分不同的型式,以保证工艺性能。

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基于VB的Solid Edge变量化设计在法兰设计中的应用

金东鸽;张晓兰

2017 (6): 24-26. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2017.06.005

摘要 ( 227 )

PDF（pc）(1204321KB) ( 391 )

变量化设计可缩短产品的开发周期,具有提高设计质量和降低成本的优点。文章主要介绍了三维软件Solid Edge变量化设计的方法及特点。并以Access数据库为基础,利用Visual Basic对Solid Edge进行二次开发,并将其应用于设备法兰设计。通过建立设备法兰的零件图库,可实现设备法兰的快速建模。该思路可为开发化工设备零件图库提供经验。

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工业炉

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高温空气燃烧器燃烧数值模拟研究

周桂娟;孙毅

2017 (6): 27-29. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2017.06.006

摘要 ( 302 )

PDF（pc）(1639595KB) ( 14 )

采用κ-ε湍流模型,结合PDF快速反应扩散燃烧模型、离散坐标辐射传热模型模拟了3种不同结构高温空气燃烧器的燃烧过程,获得了不同结构燃烧器出口流场、温度场、NOx浓度分布以及燃烧火焰形态等详细信息,揭示了计算区域内流动、燃烧和传热过程特点。通过CFD计算对3种结构燃烧器的对比研究,获得相对最优的结构方案。燃烧器试烧实验表明：燃烧器有较好的燃烧状况,可满足工程要求,同时验证了模拟计算结果的可靠性。

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方箱炉集合风道流量分配优化设计研究

张伟乾;周桂娟

2017 (6): 30-32. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2017.06.007

摘要 ( 183 )

PDF（pc）(1755084KB) ( 37 )

采用CFD（Computational Fluid Dynamics）技术对方箱炉不同结构集合风道内空气流动过程进行了数值模拟研究。计算得到了风道内流场、压力场及支风道出口流量分布的详细信息,揭示了集合风道截面变化对支风道流量分配的影响规律。计算结果表明：方箱炉集合风道采用变斜率变截面方式有利于支风道流量分配均匀,且应始端到末端斜率逐渐减小。

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网上投稿操作指南

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2017 (6): 32-32.

摘要 ( 124 )

PDF（pc）(685690KB) ( 17 )

为使论文得到快速、高效的审理,请通过IE浏览器,登陆http：//tg.sei.com.cn投稿。首次登陆http：//tg.sei.com.cn的作者,进入作者中心后,应先注册。若是已经注册过的作者,或已经投过稿的作者,请直接输入用户名和密码,点击登录后,选择向导式投稿（建议）或列表式投稿。

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动设备

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浅析干式螺杆压缩机在C4综合利用项目中的设计及试验

施嘉冬;马建元

2017 (6): 33-36. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2017.06.008

摘要 ( 209 )

PDF（pc）(2357357KB) ( 419 )

以C_4制MTBE原料预处理单元异丁烷压缩机为例,介绍了C_4综合利用工艺以及其压缩机工况,概括了干式螺杆压缩机在C_4综合利用项目中的关键设计,如内容积比、壳体结构、密封系统等设计的要点。通过湿式试验和干式试验,获得了机组的性能数据。经过28个月的现场运行表明,各项性能指标都达到设计要求。

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惠州石化与SEI的精诚合作，多套装置创全国之最、世界之最

吴德飞

2017 (6): 36-36.

摘要 ( 116 )

PDF（pc）(646998KB) ( 232 )

继180万t／a连续重整装置7月1日一次开车成功后，SEI设计的惠州石化二期炼油项目又捷报频传。9月24日9时，1000万t／a常减压装置引原油开工。至13时30分侧线产品全部合格，装置一次开车成功为全流程打通奠定了坚实基础；9月25日23时，国内加工能力最大的渣油加氢装置——400万t／a渣油加氢装置顺利产出合格产品；9月25日21时，国内已投用最大的航煤加氢装置——190万t／a航煤加氢装置成功产出合格产品；

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SH/T 3078《立式圆筒形料仓工程技术规范》审查会召开

陈超

2017 (6): 36-36.

摘要 ( 162 )

PDF（pc）(647000KB) ( 224 )

2017年9月25日～27日,中国石化股份公司工程部在青岛主持召开了行业标准SH/T 3078《立式圆筒形料仓工程技术规范》送审稿审查会议。会议由中国石化设备设计技术中心站组织,包括设计、制造、安装及最终用户在内的15家单位22名代表参加了会议。

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密封技术

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螺纹锁紧环换热器密封分析及压力试验

陈盛秒

2017 (6): 37-41. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2017.06.009

摘要 ( 212 )

PDF（pc）(3203904KB) ( 330 )

螺纹锁紧环换热器因其在高温、高压环境下运行可靠、操作方便、可带压拧紧等优点在加氢装置中得到广泛应用。而螺纹锁紧环换热器的密封问题一直是研究的重点。文章详细介绍了螺纹锁紧环换热器的内密封、外密封原理、结构及其密封受力情况,对管板试验压力的取值、管板压力试验的实施以及管板压力试验对密封的影响进行了分析和比较,并提出了相关建议,以期对该类换热器的设计和制造有一定的借鉴作用。

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循环氢压缩机干气密封失效原因浅析

贾嘉

2017 (6): 42-45. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2017.06.010

摘要 ( 122 )

PDF（pc）(2005871KB) ( 34 )

某石化公司210万t/a蜡油加氢装置的循环氢压缩机组采用串联式干气密封。2017年1月压缩机突然停机,经查为干气密封失效所致。文章根据干气密封的工作原理,结合端面的磨损状况,从密封气管道布置、温度损失、密封气露点温度等几方面,对干气密封失效的原因进行了分析。指出密封气带液是导致干气密封失效的原因,并提出了改进方案和防范措施。

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国标《加油站在役油罐防渗漏改造工程技术标准》第二次编制工作会召开

刘娟

2017 (6): 45-45.

摘要 ( 69 )

PDF（pc）(587246KB) ( 235 )

2017年11月7日,中国石化股份公司工程部在芜湖主持召开了国标《加油站在役油罐防渗漏改造工程技术标准》征求意见稿第二次讨论会。会议由中国石化设备设计技术中心站组织,主编单位中国石化青岛安全工程研究院主办。有关编制单位及特邀专家参加了会议。

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材料与焊接

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甲醇合成塔复合管板与S32205换热管的焊接

赵丹;王庆国;王丽敏

2017 (6): 46-49. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2017.06.011

摘要 ( 165 )

PDF（pc）(2033077KB) ( 378 )

主要介绍复合管板与S32205换热管角接接头自动GTAW的焊接试验过程及结果,总结了焊接工艺过程中的工艺难点及注意事项,以此为依据编制焊接工艺用来指导某甲醇合成塔管束的焊接过程。通过角接接头的各项检测数据以及该设备安全服役的反馈信息证明,评定试验数据是准确可靠的,焊接工艺是合理可行的。并指出,NB/T 47014【9】附录D对管板-换热管角接接头的剪切强度试验及坡口内的焊脚高度不作要求值得商榷。

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设备管理

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甲乙酮水合反应器缺陷修复与安全评定（二）——缺陷评定

孙国豪;付芳芳;姚帆;张立斌;邢璞玉;马兴国

2017 (6): 50-56. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2017.06.012

摘要 ( 332 )

PDF（pc）(2982835KB) ( 344 )

某甲乙酮装置的关键设备水合反应器（R101）,检验时发现存在表面缺陷和焊缝埋藏缺陷,经过3次缺陷修复,反应器表面的开口缺陷均补焊封闭,保留了部分超标埋藏缺陷。依据国家规范对保留的超标埋藏缺陷进行了安全评定,评定结果表明：这些保留超标缺陷是安全的,在正常操作工况下,不会影响反应器的安全运行,解决了装置生产的难题,为企业带来了很好的经济效益。

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氢气压缩机气缸活塞连杆断裂原因分析

刘军;李庆梅;雷俊良;韩豫;马兴国

2017 (6): 57-60. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2017.06.013

摘要 ( 154 )

PDF（pc）(2375165KB) ( 26 )

某苯乙烯装置氢气压缩机系进口设备,开工运行不久就发生了压缩机一级气缸活塞连杆、二级气缸活塞连杆断裂事故,影响装置的安全运行。文章从压缩机的运行状况、连杆断裂部位、连杆材质和力学性能等方面进行了分析,找出压缩机连杆断裂的主要原因是强度不够,并针对此问题对后期压缩机连杆的质量及运行提出了要求,保证了氢气压缩机的安全运行。

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异丁烷脱氢装置中掌形件耐火隔热衬里失效分析及改进措施

吴云龙

2017 (6): 61-66. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2017.06.014

摘要 ( 260 )

PDF（pc）(3452211KB) ( 283 )

简要阐述了国外某公司异丁烷脱氢反应单元的工艺过程和掌形件在其中的作用及其操作环境,分析了造成掌形件耐火隔热衬里、封闭环区域隔热衬里失效的原因。文章对隔热衬里、钢衬套支撑、钢衬套膨胀缝的密封结构、封闭环结构等提出了一系列具有针对性的改进设计。实践证明隔热衬里采用了添加金属纤维的耐火浇注料与派罗块的组合结构,提高了浇注的衬里层韧性,避免了浇注的隔热层的尖角区域碎裂的风险,掌形件与反应器连接区域隔热衬里采用了派罗块,既满足了隔热要求又避免了装置停工期间的烘炉作业,相应地缩短了装置停工期。

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