石油化工设备技术

2018年, 第39卷, 第1期　刊出日期：2018-03-01

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2018 (1): 0-I0004.

摘要 ( 97 )

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静设备

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板壳理论在压力容器强度设计中的经典应用之五——JB 4732浮头式热交换器管板应力分析方法的考证

袁振邦;闫东升

2018 (1): 1-6. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.01.001

摘要 ( 203 )

PDF（pc）(3595014KB) ( 274 )

我国JB 4732标准中的固定管板应力分析方法是精确合理的弹性分析方法,对其进行变通后可应用于浮头式热交换器管板的强度计算。通过该变通方法与JB 4732浮头式热交换器管板强度计算方法的对比计算发现,JB 4732浮头管板分析方法存在欠缺。比较两种方法的计算模型并对其管板受力状况进行分析,找出到了造成问题的根本原因。

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隔热耐磨衬里管道刚度的简单估算方法

程建民

2018 (1): 7-8. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.01.002

摘要 ( 204 )

PDF（pc）(1159666KB) ( 231 )

对于内衬混凝土型隔热耐磨衬里的管道,在进行柔性分析时必须考虑衬里对刚度的影响,工程上一般采用修正金属筒体弹性模量的方法来处理。对于特定衬里结构的管道,根据衬里性能特点,可以简化力学模型,只考虑受压侧半圆衬里的作用,从而避免复杂的假设和计算。

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国内首台20万m^3LNG储罐用06Ni9DR钢板的质量控制

杨兴灿

2018 (1): 9-12. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.01.003

摘要 ( 157 )

PDF（pc）(2708545KB) ( 314 )

论述了液化天然气储罐（以下简称LNG储罐）的设计标准和罐体结构,以及国产06Ni9DR钢板的发展概况、质量控制和标准制定情况。着重结合国内首台20万m^3 LNG储罐用06Ni9DR钢板生产的实际情况,从06Ni9DR钢板的生产工艺流程、冶炼方法、化学成分、热处理状态、力学性能、外形尺寸等诸方面,详细介绍了国产06Ni9DR钢板生产的质量控制,对以后LNG储罐的大型化以及06Ni9DR钢板的大规模生产及应用有一定的推动作用。

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压力容器非径向开孔结构的应力分析和强度评定

栾德玉;王越;魏星;陈一鸣

2018 (1): 13-17. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.01.004

摘要 ( 273 )

PDF（pc）(2808704KB) ( 288 )

压力容器在开孔区域的结构不连续性,使得开孔处会出现应力集中现象,导致局部高应力区。开孔形状对局部应力分布有直接影响。文章采用ANSYS Workbench有限元软件,对压力容器筒体上3种形式的尺寸和位置均相同的非径向开孔结构（即矩形、带圆角矩形和带圆角平行四边形开孔）进行应力分析和强度评定。结果表明：矩形开孔的结构强度最差,带圆角平行四边形结构次之,带圆角矩形结构受力最好。同时可以看出,带圆角矩形开孔的最大等效应力最小,最大变形量与平行四边形相当,体现出圆角矩形开孔的优越性。可为压力容器非径向开孔设计提供一定的参考。

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环氧乙烷球罐出料口位置定量风险分析

刘洁;任世明;唐平

2018 (1): 18-21. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.01.005

摘要 ( 258 )

PDF（pc）(2453815KB) ( 330 )

使用事件树方法对环氧乙烷球罐上/下出料的潜在风险进行了定量风险分析。针对强烈地震工况和日常操作工况,分别考虑泄漏量、引燃概率、毒性气体范围以及人员巡检频率等因素,计算了潜在的人员损失和财产损失。结果显示,强烈地震工况下,上/下出料的风险均在可接受范围,但是日常工况下,上出料存在不可接受的风险。综合考虑后认为,环氧乙烷球罐下出料的设计更为安全。

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板壳理论在压力容器强度设计中的经典应用之四（下）——管壳式热交换器管板变通计算的原理与应用（下）

闫东升;周耀;桑如苞

2018 (1): 22-25. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.01.006

摘要 ( 379 )

PDF（pc）(3313904KB) ( 286 )

通过分析浮头式和填函式热交换器管板布管区周边的横剪力和弯矩,提出利用固定管板式热交换器管板计算方法变通应用于浮头管板和填函管板的应力计算,并具体给出变通计算时管板周边弯矩的处理方法。结合管板与壳体、管箱的连接方式中典型的夹持结构和埋焊结构,分析指出各种情况下哪块管板受力更苛刻,以及此时如何构建对称管板,然后使用变通处理方法中相应模型进行计算。最后得到结论：对于埋焊结构,按照JB 4732中提供的浮头和填函管板计算方法存在缺陷,并阐述了原因。

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材料与焊接

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高压空冷器用国产超厚双相钢钢板焊接工艺及焊接接头性能研究

滕敏;杨凤明;刘宏;陈伟

2018 (1): 26-29. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.01.007

摘要 ( 208 )

PDF（pc）(2537754KB) ( 271 )

选用国产超厚双相钢钢板进行了手工焊条焊（SMAW）和带脉冲功能的熔化极气体保护焊（GMAW-P）焊接试验。焊接接头的金相组织观察及相比测定显示,两种焊接工艺得到的接头焊缝组织比较均匀,SMAW焊缝与GMAW-P焊缝铁素体含量分别为35.8%和33%,为双相组织结构。从拉伸试验及抗腐蚀性能试验结果看,国产超厚双相钢板焊接接头具有优良的力学性能和抗腐蚀性能,能够满足高压空冷器的制造要求。

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不锈钢复合材料焊接工艺探讨

张桂红;曾小军;唐元生

2018 (1): 30-33. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.01.008

摘要 ( 208 )

PDF（pc）(2785052KB) ( 296 )

通过焊接试验,对不锈钢复合材料复层焊接后采用基层焊材填充盖面的焊接工艺形成的焊接接头（简称C类接头）进行力学性能和金相分析,探讨了不锈钢复合材料C类接头焊接工艺的可行性。经过理论分析,认为不锈钢复合材料C类接头焊接工艺在实验室条件下是可用的,如需在工程中应用,可限定一些使用条件,如焊接参数、不锈钢复合材料基层的厚度等。

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动设备

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离心压缩机现场调试出现的问题及解决方法

张敏芳

2018 (1): 34-35. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.01.009

摘要 ( 237 )

PDF（pc）(1850934KB) ( 280 )

介绍了某长输管道压气站压缩机组的主要参数,并列出了压缩机组现场调试过程中出现的主要问题。根据机组特点及现场实际情况,分析了问题产生的原因,并提出了具体解决措施。这些措施保证了压缩机组的安全、平稳运行,可为类似大型离心压缩机组现场调试提供了指导。

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设备管理

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循环水冷凝器管束泄漏原因分析及处理

赵一国;范利

2018 (1): 36-39. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2017.06.010

摘要 ( 265 )

PDF（pc）(2183454KB) ( 326 )

某20万t/a气体分馏装置T1003（AB）精丙烯塔单元主要用于精馏过程中进一步分离丙烯和丙烷,分为2塔串联操作。该单元作为气体分馏装置的核心单元,产品质量直接影响下游聚丙烯装置。而E1007（A-F）为精丙烯塔（T1003B）顶部冷凝器,其主要作用为调节塔顶温度。介绍了E1007E管束泄漏情况,分析了其泄漏的原因及处理过程,并提出防范措施,可为类似情况处理提供借鉴。

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技术信息

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国内单线能力最大丁烯氧化脱氢装置开车成功

陈钢

2018 (1): 39-39.

摘要 ( 118 )

PDF（pc）(605904KB) ( 225 )

2017年9月18日,江苏斯尔邦石化有限公司醇基多联产项目一期工程10万t/a丁二烯装置开车成功并产出聚合级丁二烯产品,标志着国内单线能力最大丁烯氧化脱氢装置投料开车成功。

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设备管理

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常压储罐完整性管理体系的研究与应用

李建宏;邢述

2018 (1): 40-43. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.01.011

摘要 ( 338 )

PDF（pc）(3513350KB) ( 297 )

通过信息化技术建立常压储罐完整性管理体系。该体系以常压储罐罐体与辅助设备的风险评估与完整性评价为技术核心,综合评定常压储罐的完整性等级,确定常压储罐的检维修策略以及日常维护管理的重点,提升储罐的管理水平,保证储罐安、稳、长运行。文章通过实例说明了常压储罐完整性管理体系的应用情况。

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工业炉

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一种新型空气预热器在连续重整装置中的应用

谢鹏飞;杨彩玲;郝兆龙;李海龙;谷宇鸣;陈怀举

2018 (1): 44-49. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.01.012

摘要 ( 336 )

PDF（pc）(3906789KB) ( 344 )

中国石油克拉玛依石化公司60万t/a连续重整装置中采用了铸铁板翅式-玻璃管组合空气预热器。其实际运行效果表明：该组合式空气预热器能够适应较大的环境气候变化及加热炉负荷变化。高温烟气经余热回收后的外排温度为117℃,较改造前的142℃降低了25℃,余热回收效率高,节能效果好;设备防腐蚀设计效果明显,可灵活调整温度区间变化,有效避免酸露对预热器金属部件的腐蚀,大幅度地延长了该空气预热器的寿命,节约了企业成本。

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腐蚀与防护

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重油催化裂化装置重点腐蚀部位现状调查与腐蚀机理分析

马云飞

2018 (1): 50-55. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.01.013

摘要 ( 187 )

PDF（pc）(3643647KB) ( 724 )

某重油催化裂化装置已累计运行近30年,该装置的主要的腐蚀介质有：硫化氢以及硫化物、氯化物、铵盐、二氧化碳等。针对该装置的设备及管道所凸显的典型腐蚀问题进行调查研究,对腐蚀形貌和腐蚀机理进行详细分析,并提出相应的防腐措施,保证该装置设备的长周期安全运行。

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连续重整催化剂再生系统放空气冷却器泄漏原因分析及对策

林涛;冯绍雄;王成君

2018 (1): 56-58. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.01.014

摘要 ( 226 )

PDF（pc）(1632472KB) ( 253 )

连续重整催化剂再生系统放空气冷却器自开工以来泄漏两次,严重影响装置的安全平稳运行。文章从设备材质、工艺介质和操作等方面深入分析其泄漏的原因,认为主要是设备长期在露点以下操作导致的氯致应力腐蚀开裂,并从设备形式和优化流程两个方面提出了减少换热面积、增加联锁、增设脱氯流程等改造方案,针对性地提出了相应的操作指导要求,通过运行实践后,成功解决了设备腐蚀问题。

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省煤器硫酸露点腐蚀的选材

佘锋;张迎恺

2018 (1): 59-62. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.01.015

摘要 ( 229 )

PDF（pc）(3150905KB) ( 257 )

省煤器硫酸露点腐蚀的选材具有特殊性。在正常工况下,需要考虑高温高浓度硫酸的强氧化性腐蚀;在开停工期间,需要考虑硫酸遇水汽稀释,温度降低时形成的低温低浓度硫酸的还原性腐蚀。因此在选材时需要考虑硫酸腐蚀特性的转变,选择合适的材料,使其在各种工况下均能够形成钝化膜,阻碍硫酸的腐蚀。文章以省煤器为例,介绍了硫酸腐蚀的特性、腐蚀环境的转变、硫酸露点腐蚀选材的发展及现状、硫酸腐蚀的理论分析,旨在为省煤器选材及硫酸腐蚀选材理清选材思路。

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MTBE反应器孔蚀成因与特征分析

张霖

2018 (1): 63-66. DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2018.01.016

摘要 ( 315 )

PDF（pc）(2403555KB) ( 243 )

分析了MTBE/丁烯-1装置反应器内壁奥氏体不锈钢衬板孔蚀的成因,主要是原料抽余C4混入少量氯离子,由于催化剂与反应器内壁衬板紧密接触,接触面形成滞流层,促使氯离子吸附在衬板表面诱发孔蚀。文章结合不锈钢的孔蚀机理,从反应器的物料流速、温度、氯离子浓度、物料流向等方面着手,分析了孔蚀的分布特征,并提出了防止孔蚀恶化的措施。

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