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2020年, 第41卷, 第6期 刊出日期:2020-11-23 |
上一期
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大型LNG储罐罐顶冷接管结露影响因素分析
李晓琳,吴皓
2020 (6):
1-5.
DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2020.06.001
摘要
(
327 )
针对大型LNG 储罐罐顶冷接管的结露问题,以预应力混凝土全容式LNG 储罐的顶部进料管为例,采用五因素四水平的正交分析法对罐顶冷接管局部结露问题的5个主要影响因素开展了定量分析,得到5个因素对结露问题影响作用的排序,从大到小依次为套管露出长度、对流传热系数、套管内保温层的厚度、大气环境温度和保冷套管的长度;在一定范围内增大套管露出长度、对流传热系数、套管内保温层的厚度,可以有效降低结露概率;冷接管的公称直径越大,越容易发生局部结露现象。
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中美规范大型储罐外压失稳设计对比分析
黄泽,王超,杨明翰,金斌戈,刘晓华,刘延雷
2020 (6):
6-11.
DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2020.06.002
摘要
(
447 )
在设计真空压力及风压作用下,大型储罐易发生失稳失效,工程中常设置加强圈(或抗风圈)来提高罐壁稳定性。文章着重比较了中美设计规范中大型储罐罐壁的外压失稳公式。研究表明:对常压储罐,中美规范中罐壁外压失稳判定依据均基于短圆筒最小临界压力理论公式推导而来,其中美国规范考虑了形状偏差,国内规范未考虑该因素;对外压储罐,中美规范中罐壁外压失稳校核公式中风压选取基准不一致,且中美规范均未考虑地面粗糙度(或地貌类别)和罐壁高度因素的影响,建议标准修订时考虑该因素。
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换热器交错扇缺折流结构流场仿真分析
张铁钢
2020 (6):
12-18.
DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2020.06.003
摘要
(
435 )
文章采用ANSYS CFX14.0仿真模拟软件对管壳式换热器2种折流板结构(单弓式折流板和交错扇缺式折流板)的壳程流场进行对比数值仿真,得到换热器壳程流场在2种折流板结构下的压力云图、温度云图和流体速度矢量图,对比6种不同流量条件下、2种折流结构的传热系数、压降和单位压降传热系数,得出交错扇缺式折流板结构整体传热指标优于单弓式折流板、值得应用推广的结论。
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低温储罐外壁温度定量计算的探索
葛阳,李阳,任超
2020 (6):
19-22.
DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2020.06.004
摘要
(
365 )
针对计算低温储罐漏冷量时如何确定储罐外壁温度的问题,通过对低温储罐外壁温度两大影响因素——环境气温和太阳辐射进行分析,利用室外气温变化规律和太阳辐射传热原理推导出储罐外壁平均温度和最高温度的计算公式,并以算例的形式演示了利用推导出的公式以及相关标准计算低温储罐罐顶外壁平均温度、罐壁外壁平均温度、罐顶外壁最高温度和罐壁外壁最高温度的方法。通过对公式和计算实例进行分析,明确了低温储罐外壁温度的主要影响因素,提出了降低外壁温度的方法,给出了低温储罐绝热和蒸发率计算时储罐外壁温度的应用建议并将计算方法的应用进行拓展。
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无级流量调节系统对往复压缩机级间压力的影响及控制
周天旭
2020 (6):
23-25.
DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2020.06.005
摘要
(
291 )
依据往复压缩机的热力学理论复算公式,分析了无级流量调节系统对往复压缩机级间压力的影响,并针对实际使用情况,探讨了对往复压缩机级间压力的主动控制,可为往复压缩机无级流量调节系统的应用提供一定的指导。
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基于性能曲线拟合的离心式压缩机运行优化措施的制定
尹贻功
2020 (6):
26-32.
DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2020.06.006
摘要
(
559 )
针对离心式压缩机出厂性能曲线工况单一、实际运行时难以直接参照曲线进行工况调整、不便于运行优化工作开展的问题,开展了离心式压缩机性能曲线及优化措施研究。文章以榆济管道某压气站为例,分析离心式压缩机主要性能参数和计算公式,运用相似准则和曲线拟合法,获得关于能头、功率、多变效率的性能曲线,并与实际情况进行比对,结果显示,实际能头与拟合能头相对误差在2‰以内,验证了拟合曲线的准确性。运用软件编程得到不同工况条件下的能头、多变效率、压比和流量的关系曲线,分析曲线变化规律,得到各工况条件下的运行优化措施。
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C4热泵精馏压缩机选型
陈彪,王辰
2020 (6):
33-36.
DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2020.06.007
摘要
(
491 )
热泵精馏是节能型的化工分离工艺。文章基于C4热泵精馏的实际工业项目,比较了不同热泵压缩机(离心式压缩机、往复式压缩机及螺杆式压缩机)的机型特点及选型方案,分析了不同分子量的典型气体(丙烷、正丁烷及正戊烷)等熵压缩特性,指出混合C4在压缩过程中存在液化的风险,为热泵精馏的压缩机选型提供了参考要点。
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高速泵齿轮损坏故障分析及处理
崔钟续,何可禹,于月,刘云秀,张辉,刘大东,郑东启,刘廷玉
2020 (6):
37-40.
DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2020.06.008
摘要
(
436 )
文章针对国内某高压渣油加氢装置进口高速注水泵发生的诱导轮断裂及增速箱齿轮断齿问题,结合运行趋势中的振动、位移、流量和电流判断其故障先后顺序。通过频谱分析,排除了轴承及齿轮故障频率,最终确认故障原因为齿轮疲劳。为解决上述问题,决定对该齿轮进行更换。联系国内某机械设备研究所对齿轮进行1∶1测绘,同时签订技术协议,详细规定了齿面磨削精度、表面淬火处理后硬度、动平衡等级等多项重要参数,在加工厂制造完成并进行运转试验,之后再进行现场安装。齿轮更换后,振动、噪音都控制在较好水平。
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Shell沥青气化超高压废热锅炉本体大法兰泄漏原因分析及解决措施
陈平平,胡德豪,马学琪,邱丽生
2020 (6):
41-46.
DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2020.06.009
摘要
(
368 )
POX装置超高压废热锅炉自开工投用以来,本体大法兰多次出现泄漏。通过对其法兰焊唇密封失效原因进行分析,确认密封失效与唇形焊环装配偏差大、焊缝存在缺陷和大法兰螺栓预紧力不足有关。螺栓预紧力不足为失效的主要因素。2015年底,在废热锅炉更换盘管时同步更换了焊唇密封,并通过改进焊唇密封组装程序和焊接工艺、定期组织预紧螺栓等技术措施,彻底解决了该问题。更换焊唇密封后,至今本体大法兰再未发生过泄漏事故。
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重油催化装置循环油浆泵轴承故障的原因分析及治理
马丽涛
2020 (6):
47-51.
DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2020.06.010
摘要
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339 )
针对重油催化装置循环油浆泵推力轴承多次出现跳车故障进行深刻剖析,通过采集轴承振动的在线监测数据,从加速度的频谱图和包络谱图入手,分析得出推力轴承滚动体磨损和保持架碎裂源于叶轮产生轴向力过大的结论。根据实际安装情况,定量计算出叶轮顶部所受轴向力。依据推力轴承故障的主要原因制定了科学的治理措施,确保循环油浆泵安全、可靠、长周期运行。
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MTO装置急冷水泵磨损问题分析与防护
刘广厦,何源
2020 (6):
52-54.
DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2020.06.011
摘要
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281 )
泵作为主要的流体机械设备,广泛应用于化工、医药、水利、生产制造等各领域,其在实际应用中出现的问题也一直备受关注。分析问题原因、改善工艺条件、提高设备性能成为解决问题的关键。甲醇制烯烃(MTO)装置急冷水泵受急冷水中催化剂的影响,存在较突出的冲刷磨损问题,在腐蚀、汽蚀等多种因素的影响下,这种磨损不断加剧。磨损造成的设备故障频率增加,大大限制了急冷水泵的长周期、安稳、高效运行。从泵的磨损问题出发,通过对急冷水流体特性、生产操作、设备材质等方面进行分析,可以找到急冷水泵磨损的主要原因。针对各主要原因采取相应的防护措施,可以有效避免或降低泵的磨损。其中,改善急冷水流体特性是缓解磨损的关键措施,提升泵的材质等级和应用耐磨涂层材料是提升泵耐磨性能的可选手段。
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基于BP神经网络的液膜密封监测方法
朱晓琳,李勇凡,李振涛,郝木明
2020 (6):
55-61.
DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2020.06.012
摘要
(
317 )
液膜密封泵送性能的直接测试较难实现,为了在线测得液膜密封的性能参数,提出了基于误差反向传播(Back Propagation, 简称BP)神经网络的性能监测方法。首先,通过实验测得不同压力和转速下,液膜密封的泵送量和液膜厚度;其次,利用实验数据训练BP神经网络,采用“遍历输入量区间”的方法得到神经网络输出值,绘制模拟数据等值线图,并与实测数据等值线图进行比较,评价神经网络泛化性;然后,从泛化性、准确性和回归性3个方面比较了5种训练函数的非线性回归效果,得到最优BP神经网络模型;最后,对BP神经网络的监测效果进行检验。结果表明:trainbr函数具有泛化能力强、对隐含层节点数依赖性弱的特点,应用该训练函数的BP神经网络满足液膜密封的监测要求。
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汽轮机螺杆主油泵安全阀频繁起跳处理总结
罗伟雄,万涛,王邦旭
2020 (6):
62-66.
DOI: 10.3969/j.issn.1006-8805.2020.06.013
摘要
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460 )
鼓风机汽轮机和引风机汽轮机是某公司2 500 t/d甲醇装置的重要设备。安装在汽轮机轴端的主油泵为三螺杆泵。2台主油泵运行过程中,本体安全阀均出现不同程度频繁起跳现象。通过对故障现象进行研究和排查,确定了问题所在。根据2台主油泵故障特点分别采取有效措施,重新调配鼓风机主油泵油量并调整自力式调节阀开度;引风机则通过改变油泵齿轮箱转速比,降低油泵转速,消除了设备故障。上述经验可为相关技术人员处理类似故障提供参考。
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